Расчет токов к.з на стороне 10 кВ.

Рассчитаем ток короткого замыкания на стороне 10 кВ. Преобразуем ее к следующему виду рис 5.5.1. Так как ветви на стороне 10 кВ напряжения имеют одинаковые сопротивления, то токи к.з. на 1С 10 кВ и 2С 10 кВ будут иметь одинаковые значения.

Рис. 5.5.1. Преобразова нная схема для расчета токов КЗ на стороне напряжения 10 кВ.

Параметры схемы замещения, изображенной на рис. 5.5.1. следующие.

Сопротивления Т1 и Т2 стороны высокого напряжения и среднего напряжения образуют треугольник который можно преобразовать в звезду и далее рассчитать, но так как сопротивление стороны среднего напряжения равно 0 то расчеты можно упростить.

Для точки К3

кА.

Ударный ток короткого замыкания определяется по формуле;

где k_у – ударный коэффициент для 10 кВ. (k_у=1,37) [3. стр. 161. Табл. 3-8.]

I^//_к – расчетный сверхпереходной ток трехфазного короткого замыкания;

Результаты расчета токов короткого замыкания сведем в таблицу 5.6.

Таблица 5.6. Результаты расчета токов короткого замыкания.
Ток.	Ток. кА.
К1.150 кВ.	К2. 35 кВ.	К3. 10 кВ.
Iк, кА.	4,3	7,55	12,9
Iу, кА.	10,46	17,19	25,0

 

6. Выбор средств ограничения токов короткого замыкания и коммутационной аппаратуры.

 

Наиболее распространенными и действенными способами ограничения токов к.з является;

-секционирование электрических сетей;

-установка токоограничивающих реакторов;

-широкое использование трансформаторов с расщепленными обмотками низшего напряжения.

Реакторы служат для ограничения токов к.з. в мощных электроустановках, а также позваляют поддерживать на шинах определенный уровень напряжения при повреждениях за реакторами.

Реакторы выбираются по номинальному напряжению, току и индуктивному сопротивлению.

1. Номинальное напряжение реактора выбирают в соответствии с номинальным напряжением электроустановки.

(6.1)

2. Номинальный ток реактора не должен быть меньше максимального длительного тока нагрузки цепи, в которую он включен.

(6.2)

3. Индуктивное сопротивление реактора определяют, исходя из условий ограничения тока к.з. до заданного уровня.

4. Результирующее сопротивление, Ом, цепи до установки реактора определяются по выражению.

(6.3)

5. Требуемое сопротивление, Ом, цепи определяется по выражению;

(6.4)

6. Требуемое сопротивление, Ом, реактора определяется по выражению;

(6.5)

Далее по каталожным данным выбирают тип реактора с ближайшим большим индуктивным сопротивлением.

7. Результирующее сопротивление, Ом, цепи с учетом реактора определяется по выражению;

(6.6)

Из результатов расчета видно, что токи к.з. не превышает паспортные данные отключающей способности выключателей, следовательно нет необходимости в установке токоограничивающего реактора.

Выбор разъеди нителей на стороне 150 кВ.

Определим максимальный ток для коммутационной аппаратуры со стороны напряжения 150 кВ;

Исходя из этого предварительно выбираем разъединитель типа РНДЗ.2-150/1000 У1. [1. стр. 272. табл.5.5.]

Условия выбора. По номинальному напряжению;

U_ном=150 кВ = U_рзд=150кВ;

По максимальному рабочему току;

I_н=1000. А > I_макс=134,7. А;

Проверка на динамическую стойкость;

i_д=100. кА > i_у.к1=10,46. кА;

Проверка на термическую стойкость;

(6.7)

Где I_кi – ток короткого замыкания в точке К_i.

В_k – тепловой импульс к.з. кА²с;

t_откл – полное время отключения тока к.з.

Т_а – постоянная времени затухания [М.ук табл 2.3].

Условия выполняются.

Результаты расчетов по выбору разъединителей сведены в таблице 6.1.

Таблица 6.1. Результаты расчетов по выбору разъединителей 150 кВ.
Расчетные параметры сети.	Каталожные данные оборудования.	Условия выбора.
Uуст=150. кВ.	Uном=150. кВ.	Uуст≤ Uном;
Iмакс=134,7. А.	Iном=1000. А.	Iмакс≤ Iном;
iу.к1=10,46. кА.	iпр.с=100. кА.	iуд≤ iпр.с.
Вk=19,78. кА2с.	It2∙tt=4800. кА2с.	Вk≤ It2∙tt
Результат выбора вводного разъединителя: РНДЗ.2-150/1000 У1.
Результат выбора линейного разъединителя: РНДЗ.2-150/1000 У1.
Результат выбора секционного разъединителя: РНДЗ.2-150/1000 У1.