Абсолютная высота выступов шероховатости

Трубы	∆, мм
Новые цельнотянутые стальные Стальные с незначительной коррозией Новые чугунные Асбоцементные Старые стальные	0,05 - 0,15 0,2 - 0,3 0,3 0,3 - 0,8 0,5 - 2,0

При ламинарном режиме движения жидкости /R_e< 2320/ коэффициент λ зависит только от критерия Re и определяется по формуле Стокса:

/25/

При турбулентном режиме движения коэффициент λ определяется /зона гидравлически гладких труб/:

/26/

При турбулентном режиме / /

коэффициент λ определяется по формуле Черникина:

/27/

При турбулентном режиме /R_e≥R_e2/ коэффициент λ зависит только от степени шероховатости труб и определяется по формуле Никурадзе /квадратичная зона/:

/28/

Приведенная длина трубопровода lпр. определяется по формуле

/29/

где l_ф - фактическая длина трубопровода, м; l_э - эквивалентная местным сопротивлениям, м.

Эквивалентная длина определяется по формуле:

/30/

где - коэффициент, соответствующий местному сопротивлению /табл. 7.3/.

Для ламинарного режима значения коэффициентов местных сопротивлений определяются:

/31/

где коэффициент φ в зависимости от значения параметра Re. принимается по табл. 7.4.

Таблица 7.3

Значения коэффициентов местного сопротивления

№ п/п	Сопротивления	ξ
1	2	3
1.	Выход из резервуара без хлопушки	0,5
2.	Выход из резервуара через хлопушку	0,9
3.	Выход из резервуара через подъемную трубу	2,2
4.	Колено сварное под углом 45°	0,3
5.	Колено сварное под углом 90°	1,3
6.	Фильтр для светлых нефтепродуктов	1,7
7.	Фильтр для темных нефтепродуктов	2,2
8.	Приемный сетчатый фильтр	9,5
9.	Гидравлический затвор 53 мм	3,5
	- " - 80,5 мм	2,0
10.	Счетчик	10 - 15
11.	Обратный клапан в зависимости от
	диаметра трубы, мм:
	40	22,0
	50	18,0
	65	13,5
	80	10,0
	100	8,0
	125	7,0
	150	6,5
	200	5,5
	250	4,5
	300	3,5
	350	3,0
	400	2,5
	450	2,0
	500	1,8
12.	Вентиль при полном его открытии:
	прямоточный	0,44 - 0,8
	нормальный	2,9 - 5.0
13.	Задвижка в зависимости от степени ее открытия:
	полностью открытая	0,05
	закрытая на 1/8	0,07
	закрытая на 2/8	0,26
	закрытая на 3/8	0,81
	закрытая на 4/8	2,06
	закрытая на 5/8	5,52
	закрытая на 6/8	17,0
	закрытая на 7/8	97,8
14.	Кран в зависимости от угла поворота пробки /в градусах/:
	10	0,25
	20	1,56
	30	5,47
	40	17,3
	50	52,6
	60	206
	65	486
15.	Дроссельный клапан в зависимости от угла поворота /в градусах/:
	10	0,52
	20	1,54
	30	3,91
	40	10,8
	50	32,6
	60	118
	70	751
16.	Тройник в зависимости от направления течения жидкости:
		0,05
		1,0
		1,5
		3,0
		0,05
		0,1
		0,15
		2,0
		3,0
17.	Внезапное расширение потока при отношении меньшей площади сечения к большей:
	0,9	0,01
	0.7	0,09
	0,5	0,25
	0,3	0,49
	0,1	0,81
	0,01	0,98
18.	Внезапное сужение потока при отношении меньшей площади сечения к большей:
	0,9	0,09
	0,7	0,20
	0,5	0,30
	0,3	0,38
	0,1	0,47
	0,01	0,5
19.	Диафрагма при отношении меньшей площади сечения к большей:
	0,9	0,06
	0,7	0,79
	0,5	3,77
	0,3	18,3
	0,1	243,0
20.	Компенсаторы:
	круглый, лирообразный	2,5
	П-образный	2,0
	сальниковый	0,5
	линзовый со вставкой	0,3

Таблица 7.4

Re	φ	Re	φ	Re	φ
200	4,2	1000	3,22	1800	2,90
400	3,81	1200	3,12	2000	2,84
600	3,53	1400	3,01	2200	2,48
800	3,37	1600	2,95	2320	2,26

 

Скоростной напор жидкости в трубопроводе рассчитывается по формуле:

/32/

Расчет всасывающей и нагнетательных частей трубопровода производится раздельно с целью проверки работы насоса на всасывание.

Условием бесперебойной работы насоса при всасывании является

/33/

где - потери напора на всасывающей линии насоса, м;

- допустимая высота всасывания насоса, м.

Проверяя работу насоса на всасывание при перекачке светлых нефтепродуктов, необходимо учитывать упругость паров:

/34/

Если расчетная высота всасывания окажется больше допустимой, уменьшения ее можно достигнуть:

1/ расположением насосной ближе к резервуарам, чтобы уменьшить длину всасывающего трубопровода;

2/ увеличением диаметра всасывающего трубопровода для снижения скорости движения жидкости;

3/ заглублением насосной для уменьшения разности нивелирных отметок;

4/ установкой воздушного колпака на всасывающем трубопроводе при работе поршневых насосов;

5/ уменьшением температуры перекачиваемой жидкости для снижения упругости паров;

6/ увеличением высоты фундамента резервуара, если производится выкачка из резервуара.

Во многих случаях потери напора на трение удобнее вычислять по формуле Лейбензона, представляющей разновидность формулы Дарен - Бейсбаха, в которой принимается

Тогда:

/35/

Обозначая получим /35a/

где β и m - коэффициенты, зависящие от режима течения жидкости.