Расчет второстепенной балки на действие поперечных перерезывающих сил

1) Определение расчетных данных

 

 

 

 

Назначаю

As,w(2Ø8)=1,01

Rs,w=255МПа

 

 

При опорной зоне:

Принимаю

В средней части:

Принимаю

)

)

) Рассчитываем промежуточное значение

 

 

) Определяем интенсивность поперечного армирования

 

 

) Определяем расстояние от опоры до конца наклонной трещины

 

C

 

)Определяем несущую способность сжатой зоны бетона

 

 

 

8)Определяем длину проекции наклонной трещины на продольную ось

 

 

 следовательно =0,71м

) Определяем несущую способность поперечной арматуры

 

 

) Проверка прочности

 

условие выполняется

III.
Расчет трехпролетного неразрезного ригеля

 

Для такого типа ригелей расчетная длина в среднем пролете: lср=l1=4,5 м

В крайнем пролете расчетная длина - это расстояние от оси колонны до центра площадки опирания ригеля на каменную кладку: Lкр= l1-0,125м=4,375 м

 

 Таблица сбора нагрузок

Нагрузки	Нормативная Нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная Нагрузка, кН/м2
Постоянная: - керамическая плитка, δ = 0,01 м (ρ = 18 кН/м3) - стяжка из ЦПР, δ = 0,04 м (ρ = 18 кН/м3) - ж\б плита, δ = 0,105 м (ρ = 25 кН/м3) итого: Временная: Полная нагрузка q:	0,18 0,72 3  3,9 5,5 9,4	1,2 1,3 1,1 1,2	0,22 0,94 3,3 4,452 6,6 11,052

 

Определение усилий в ригеле:

Погонная временная нагрузка

 

 

Погонная постоянная нагрузка

 

 

Схема нагрузки М1 М2

МВ

QA

QBлев

QBпр

gпог=75,62 кН/м0,08

,790,025

,28-0,1

,900,4

,34-0,6

,500,5

170,15

Vпог=43,89 кН/м0,101

,85-0,05

,44-0,05

,210,45

,41-0,55

,610

0

 Vпог=43,89 кН/м-0,025

,000,075

,66-0,05

,21-0,05

,60-0,05

,600,5

98,75

 Vпог=43,89 кН/м---0,117

,110,383

,54-0,617

,480,583

115,15
Варианты невыгодного нагружения	1+2 200,64	1+3 104,94	1+4 -250,01	1+2 218,75	1+4 -316,98	1+4 285,3

 

Определение изгибающих моментов и поперечных сил

 Mb(1+2)= -192,11

Для балок допускается снижение изгибающего момента на опоре В не более 30%.

 

 =>

 

В этом случае на опоре В откладывается одна точка

 

 1)

)

)

)

 

Уточнение размеров ригеля

1.

 

Ригели армируются сварными каркасами с рабочей продольной арматурой класса

А -111 d>10мм Rs=365Мпа. Ригели изготавливают из тяжелых бетонов класса В15-25.

НАЗНАЧАЮ класс бетона В15.

 

 

 

. Задаемся шириной ригеля =0,2м

 

.

 

h=0,75м

b = 0,25 =>

 

Назначаем h =0, 6 5м

Назначаем =0,6м

Расчет прочности ригеля по нормальному сечению

1. Расчет нижней арматуры в крайнем пролете

 

 

В результате арматуру ставим в 2 ряда

As(4 Ø 20)=12,56

. Расчет нижней арматуры в среднем пролете

 

В результате арматуру ставим в 2 ряда

As(4 Ø 14)=6,16

. Расчет верхней арматуры в среднем пролете

 

 

В результате арматуру ставим в 1 ряд

As(2 Ø 3)=0,14

. Расчет верхней арматуры на опоре В.

 

 

 

 

В результате арматуру ставим в 1 ряд

As(2 Ø 25)=9,82

 

Расчет ригеля по наклонному сечению

1) Определение расчетных данных

 

 

Назначаю

As,w(2Ø8)=1,01

Rs,w=285МПа

h = 650мм

При опорной зоне:

Принимаю

В средней части:

Принимаю

)

)

 

 

4) Рассчитываем промежуточное значение

 

 

) Определяем интенсивность поперечного армирования

 

 

) Определяем расстояние от опоры до конца наклонной трещины

,56 =107,46

 

C

 

)Определяем несущую способность сжатой зоны бетона

 

 

 

)Определяем длину проекции наклонной трещины на продольную ось

 

 

 следовательно =0,8м

) Определяем несущую способность поперечной арматуры

 

 

) Проверка прочности

 

условие выполняется

Построение эпюры материалов

 

. Несущая способность нижней арматуры в крайнем пролете

Аs(4Ø20) = 12,56см²

 

 

2. Несущая способность нижней арматуры в крайнем пролете после обрыва

Аs(2Ø20) = 6,28см²

 

 

. Несущая способность нижней арматуры в среднем пролете

Аs(4Ø14) = 6,16см²

 

 

 

. Несущая способность нижней арматуры в среднем пролете после обрыва

Аs(2Ø14) = 3,08см²

 

5. Несущая способность верхней арматуры в среднем пролете

Аs(2Ø3) = 0,14см²

 

 

6. Несущая способность верхней арматуры на опоре В

Аs(2Ø25) = 9,82см²

 

 

7. Несущая способность верхней арматуры в крайнем пролете - ставится конструктивно.

Арматура Аs(2Ø10) = 1,57см²

 

Расчет длины анкеровки

 

Длину анкеровки обрываемых стержней определяем по формуле

 

 или

 

Qi - поперечная перерезывающая сила в i-й точке

- интенсивность поперечного армирования в i-й точке

)  или

Принимаем

)  или

Принимаем

)  или

Принимаем

)  или

Принимаем

)  или

Принимаем

 

Список используемой литературы

1. СНиП 2.3.1-84. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985 - 79 с.

.   Байков Б.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. - М.: Стройиздат, 1985 - 728 с.

.   Методические указания к курсовому проекту «Железобетонные и каменные конструкции» Проектирование сборного многопролетного ригеля. 1986 - 16 с., Кащишена С.Р., Гаянов Ф.Ф.

.   Методические указания к курсовому проекту «Железобетонные и каменные конструкции» Проектирование монолитной многопролётной плиты перекрытия. 1986 - 28 с.,Кащишена С.Р., Гаянов Ф.Ф.