Определение времени короткого замыкания для выключателя ячейки ввода

Время короткого замыкания для выключателя ячейки ввода определяется по формуле:

 

                             t_{кз (я.в.)}=t_рз+t_в+T_А+2∆t,                                        (11)

 

t_{кз (ВН)}=0,02+0,1+0,05+2*0,3=0,77 с.

 

Определение действительного времени короткого замыкания на высокой напряжении

Действительное время короткого замыкания на высокое напряжение определяется по формуле:

                              t_{кз (я.в.)}=t_рз+t_в+T_А+3∆t                                        (12)

 

t_{кз (я.в.)}=0,02+0,1+0,05+3*0,3=1,7 с.

Определение теплового импульса короткого замыкания

Тепловой импульс короткого замыкания определяется по формуле:

                                          

                                         В_кз=I­²_t=0*t_кз,                                            (13)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

КОГУ 140212.50.13.31 ПЗ

где: I_t=0 – значение апериодической составляющей тока короткого замыкания при t=0;

  t_кз- время короткого замыкания, зависящее от уровня (места, на котором рассматривается короткое замыкание).

      Для отходящей линии:

В_{кз (линии)}= 1,25²*0,17=0,26 кА²*с

Для выключателя ячейки ввода:

В_{кз (в.я.)}= 1,25²*0,77=1,2 кА²*с

Для стороны высокого напряжения:

В_{кз (ВН)}= 1,25²*1,07=1,67 кА²*с

 

Таблица 4 – Значения теплового импульса

 

Наименование ячейки	tкз, сек	Вкз, кА2*с
Отходящие линии	0,7	0,26
Ячейки ввода	0,77	1,2
Сторона высокого напряжения	1,7	1,67

   

      

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

КОГУ 140212.50.13.31 ПЗ

7 Выбор оборудования с высокой стороны подстанции

Выбор питающей линии

В распределительных установках 35 кВ и выше принимается питающая линия выполняется сталеалюминевыми проводами, обладающие малым удельным сопротивлением и хорошей механической прочностью. Рабочий ток определяется по формуле:

                                  I_раб=                                                     (14)

 

где: S_max-максимальная мощность подстанции (МВА);

   U_вн- напряжение подстанции, с высокой стороны (кА).

I_раб=17000/381,05=45А

Сечение питающей линии выбирается по экономической плотности тока i_эк:

                                      F_эк=                                                       (15)

 

где: i_эк- экономическая плотность тока А/мм².

По найденным значениям Т_м=5284 для алюминиевого провода принимается i_эк=1А/мм²

F_эк=45/1=45мм²

Из условий борьбы с коронированнием в соответствии с указаниями ПУЭ для воздушных сетей 110кВ, сечение сталеалюминевых проводов принимается не менее АС-70. Принимается стандартное сечение F_эк равное 70мм². Выбирается провод марки АС-70 с I_дл.доп.=265А

Проверка по длительно допустимому току I_дл.доп

I_дл.доп I_ав

I_ав2*45=90А

265 90- условие проверки выполняется.

Проверка на корону:

Максимальное значение начальной, критической напряженности электрического поля определяется по формуле:

 

                            E_{0 кр.}=30,3*m*(1+ )                                           (16)

 

где: m- коэффициент учитывающий шероховатость поверхности провода (m=0,82);

    r₀ - радиус провода, см.

 

                                                r₀=                                                   (17)

 

r₀=1,14/2=0,57см

E₀=30,3*0,82(1+0,299/0,57)=37,8

Напряженность электрического поля около поверхности не расщепленного провода определяется по формуле:

 

                                E_max=                                                    (18)

 

где: U-линейное напряжение, кВ;

  D_ср- среднегеометрическая, расстояние между проводами фаз, см.

При горизонтальном расположении фаз 

D_ср=1,25*D

D_ср=1,26*250=315 см

E_max=0,354*110/(0,57*2,74)=24,96 кВ/см

Проверка:

1,07* E_max *Е_0.кр.

1,07 0,9*37,8

26,707 34,02 – условие проверки выполняется.

Расположение проводов показано на рисунке 5.

 

 

 

                                       D_ср

 

                                                  D

 

Рисунок 5 -расположение провода по вершинам треугольника

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

КОГУ 140212.50.13.31 ПЗ

7.2 Выбор высокочастотного заградителя

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

КОГУ 140212.50.13.31 ПЗ

На понизительных подстанциях 110/10кВ целесообразно применять схемы с передачей отключающего импульса от защиты трансформатора, на отключение головного выключателя питающей линии по проводам воздушных линий с помощью высокочастотного заградителя. Выбирается высокочастотный заградитель типа ВЗ-600-0,25 (таблица 5.19 [1])

Данные высокочастотного заградителя U_н=110кВ, I_н=600А, тип реактора РЗ-600-0,25, индуктивность 0,25 Гн.

    

      7.3 Выбор подвесных изоляторов

 

Для подстанций с U_н=110кВ берут 6-7 изоляторов. В натяжной гирлянде число изоляторов увеличивается на единицу, при загрязнении атмосферы, гирлянду увеличивают на 1-2 изолятора. Выбираются на подвесные изоляторы на U_н=110кВ, 7 изоляторов, в напряженной -8 изоляторов. Выбирается изолятор типа ЛК-70/110-IV.