Расчет  и обоснование технических характеристик

КАБЕЛЬНО-СЕТНОГО МЕХАНИЗМА.

Необходимая навивная вместимость кабельно-сетного барабана определяется по формуле:

V_НБ = 2 ∙ V_НБК + V_НБС,

где V_НБК – необходимый навивной объем кабельной секции барабана, м³,

V_НБС – необходимый объем для навивки канатно-сетной части трала, м³ ,        

V_НБК =V_К/ψ,

V_К – суммарный объем всех канатов, входящих в кабельную оснастку трала, м³,

ψ – коэффициент, учитывающий плотность и неравномерность намотки кабельного жгута на барабане, ψ = 0,55÷0,65.

Длина и диаметр канатов кабельной оснастки принимается по рекомендациям для проектного типа траулера:

d ВТК

d ПК

d ВК

d ВГ

d НК

d СГ

d НГ

ℓВТК

ℓК

ℓПК

ℓВГ

ℓНГ

ℓСГ

ℓК

 

 

          

где  – диаметр и длина вытяжного конца,

 – диаметр и длина переходного конца  

 – принимается равным диаметру ваера,

d_вк,  d_нк, l_k   - диаметр и длина кабелей;

 – принимается равным 1,3÷1,5 длины промысловой палубы от лебедки до слиповой канавки

Длина от лебёдки до слиповой канавки у ППР Грумант =22,6 м.

Отсюда   = 1,4*22,6=31,6 м. 

 – диаметр и длина верхнего, среднего и нижнего голого конца.

V_K =  

V_K = 0,1 м³

V_НБК =V_К/ψ = 0,1/0,6=0,165 м³

V_НБ = 2 ∙ V_НБК + V_НБС = 2*0,165+3,68 = 4 м³

Необходимый навивной объем барабана для укладки канатно-сетной части рала определяется по формуле:

  V _нбс  =  3,68 м³

 – вес сетематериалов канатно-сетной части трала. G_КСТ = 1023.5 кг = 10235 Н

γ – удельный вес сетематериалов (для капрона γ = 11400 кг/м³),

φ – коэффициент пористости канатов, шнуров, ниток, φ = 0,6 ÷0,7, для Грумант принимаем 0,65.

ψ – коэффициент, учитывающий плотность и неравномерность тела намотки из канатно-сетной части на барабане, ψ = 0,4-0,5. Для Грумант принимаем 0,45.

Номинальную скорость выборки кабелей на канатные втулки рекомендуется принимать по рекомендации.

Номинальное тяговое усилие при выборке кабелей не должно быть менее

Т_ВК ≥ 0,45К д ∙ Т_О      

Т_ВК ≥ 0,45*1,25*193,3;    Т_ВК  ≥ 109 кН

 

 и при выборке канатно-сетной части

Т_ВСТ ≥ 0,11К д ∙ Т_О

Т_ВСТ ≥ 0,11*1,25*193,3;     Т_ВСТ ≥ 27 кН

где Кд – коэффициент динамической нагрузки от волны. Принимаем 1,25

Необходимое тяговое усилие вытяжной лебедки для подъема мешка с уловом по слипу должно быть не менее

T _ВМ   ≥ 0,6*184,3 T _ВМ   ≥ 111 кН

где  – максимальный вес мешка с уловом, который определяется по формуле:

                                                  

= 0,4 ÷0,6 – коэффициент плотности тела мешка с уловом,

 = 9 ÷11 кН/м³ – удельный вес рыбы,

С_М – длина пожилины мешка определяется по размеру применяемого мешка,

– длина мешка с уловом определяется как расстояние на промысловой палубе от бункеров выливки рыбы до промысловых лебедок. Для Грумант равна 16 м.

G_M = 0,08*0,4*10*16*6² = 184 кН

Таблица основных параметров механизмов промыслового комплекса.

Промысловый механизм

Параметры

Тяговое усилие, кН Скорость тяги, м/с Вместимость, м (м³) Скорость травления м/с Ваерная лебедка 130х2 1,2 2500 м 3 Кабельно-сетной барабан 110 1 4 м³ 1 Вытяжная лебедка 55х2 0,5 35 м 0,5 Промысловый кран: при собранной стреле, на полной длине стрелы   8 т 20м – 2,5 т 0,5 2 оборота в минуту 0,5

Обоснование и расчет промыслового оборудования        сейнера кошелькового лова