Применяемых на практике перекрытий

Конструктивные решения перекрытий приведены на рисунках В.1 - В.3.

 

а) по доскам установленным на ребро            б) по балкам (массивным или клееным)                                            в) по двутавровым балкам	б) по балкам (массивным или клееным)	в) по двутавровым балкам

Рисунок В.1 – Примеры конструктивных решений цокольных перекрытий

  

а) по доскам установленным на ребро

б) по балкам (массивным или клееным)

в) по двутавровым балкам

Рисунок В.2 – Примеры конструктивных решений междуэтажных перекрытий

 

а) по доскам установленным на ребро

б) по балкам (массивным или клееным)

Рисунок В.3 – Примеры конструктивных решений чердачных перекрытий

Приложение Г

Особенности конструктивных решений, проектирования,

 расчета и испытаний соединений с применением

МЗП, МЗК в элементах несущих конструкций

Перекрытий

 

Г.1 Требования к МЗП

Г.1.1 В отечественной практике МЗП изготавливают различные организации по техническим условиям или стандартам организации.

Г.1.2 Основные технические требования к МЗП следующие:

       - МЗП изготавливают из тонколистовой оцинкованной стали марки 250 с классом покрытия 275 по ГОСТ Р 52246-2004 или аналогичной стали с временным сопротивлением разрыву не менее 300 Н/мм², пределом текучести не менее 250 Н/мм² м, с относительным удлинением не менее 19%, с массой цинкового покрытии не менее 275 г/м²;

    - толщина пластин – от 0,9 до 2.5 мм, размеры: ширина пластины – от 50 до 200 мм, длина – от 75 до 1200 мм;

    - длина зуба – от 8 до 16 мм.

    Г.1.2 МЗП должны применяться для изготовления соединений при условии, что толщина соединяемого элемента (доски) конструкций должна быть не менее 3,5- 4^-х кратной длины зуба МЗП.

    Г.1.3 Изготовление соединений на МЗП должно осуществляться на гидравлических прессах при удельном усилии запрессовки не менее 10 кгс/см².

 

    Г.2 Методика испытаний для определения расчетной несущей способности соединений на МЗП

    Г.2.1 Рекомендуемая полная программа испытаний предусматривает следующие условия:

- размеры, количество МЗП и заготовок древесины для изготовления испытуемых образцов должны соответствовать таблице Г.2.1:

Таблица Г.2.1

№№ Типыобра-зцов	Вид испытаний	МЗП			Заготовки древесины			Номера рисунков
		Ширина, мм	Длина, мм	Коли- чество, шт.	Ширина, мм	Длина мм	Коли- чество, шт.
I	Прочность на растяжение при различных углах действия нагрузки	77	150	10	100	200	10	Г.2.1
II		77	150	10	160	200	10	Г.2.2
III		77	150	10	180	200	10	Г.2.3
IV		97	125	10	150	200	10	Г.2.4
V		77	150	10	100	200	10	Г.2.5
VI		97	125	10	120	200	10	Г.2.6
VII		77	150	10	100	200	10	Г.2.7
VIII		132	50	10	150	200	10	Г.2.8
IX	Прочность на сжатие	77	150	10	100	150	10	Г.2.9
X		132	100	10	120	150	10	Г.2.10
XI	Прочность при сдвиге при различных углах действия нагрузки	77	150	6	100	250	6	Г.2.11
XII		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XIII		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XIV		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XV		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XVI		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XVII		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XVIII		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XIX		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XX		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XXI		77	150	6	100	250	6	Г.2.12
XXII		77	150	6	100	250	6	Г.2.12

- схемы испытаний всех типов образцов, размеры МЗП и заготовок древесины показаны на рисунках Г.2.1 – Г2.12.

Г.2.2 Проведение испытаний и обработка их результатов  осуществляют по требованиям следующих стандартов: ГОСТ 33082, ГОСТ Р 57161, ГОСТ Р 58559, ГОСТ 58562, EN 1075:1999, EN 26891:1991, EN 28970:1991.

Принципиальной разницы в полученных результатах испытаний по методикам отечественных и зарубежных норм нет, однако следует придерживаться отечественных методов обработки результатов испытаний, в частности по ГОСТ 33082.

Г.2.3 Для справки ниже приведены полученные результаты величин расчетной несущей способности для соединений МЗП с длиной зуба 14 мм.

Расчетные величины при растяжении приведены в таблице Г.2.2.

Таблица Г.2.2

№№ пп.	Наименование расчетных значений соединений	Величина угла β	Величина значений в кгс на 1 см2 площади МЗП при угле α
			α=00	α=900
1	2	3	4	5
1	Нормативная прочность, Rн с обеспеченностью 0,95	β=00	14,5	12,0
		β=900	9,5	10,0
2	Расчетная кратковре-менная прочность, Rр(кр) с обеспеченностью 0,99 при режиме нагружения «А» по СП 64.13330. 2017	β=00	12,5	10,5
		β=900	8,0	8,5
3	Расчетная величина при действии постоянной длительной нагрузки, [ Rр ] при режиме нагружения «Б»	β=00	6,5	5,5
		β=90 0	4,0	4,5

 

Расчетные величины при срезе приведены в таблице Г.2.3.

 

Таблица Г.2.3

 

№№ пп.	Наименование расчетных значений соединений	Величина значений в кгс на 1 см длины линии стыка МЗП при углах α/γ
		0 0 / 00	30 0 t / 300	30 0 c / 300	60 0 t / 600	60 0 c/ 600	90 0 / 900	120 0 t / 1200	120 0 c / 1200	150 0 t / 1500	150 0 c / 1500
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	Нормативная прочность, R н с обеспеченностью 0,95	67,0	45,0	50,0	70,0	53,5	61,0	51,0	44,0	70,5	51,5
2	Расчетная кратковременная прочность,  R р(кр) с обеспеченностью 0,99 при режиме нагружения «А»	58,0	39,0	43,5	61,0	46,5	53,0	44,5	38,0	61,0	45,0
3	Расчетная несущая способность при действии постоянной длительной нагрузки, [Rср ] при режиме нагружения «Б»	31,0	21,0	23,0	32,0	24,5	28,0	23,5	20,0	32,5	23,5

Рисунок Г.2.1, тип образца I	Рисунок Г.2. 2, тип образца II	Рисунок Г.2. 3, тип образца III	Рисунок Г.2.4, тип образца IV
Рисунок Г.2.5, тип образца IV	Рисунок Г.2.6, тип образца VI	Рисунок Г.2.7, тип образца VII	Рисунок Г.2.8, тип образца VIII
Рисунок Г.2.9, тип образца IX	Рисунок Г.2.10, тип образца X	Рисунок Г.2.11, тип образца XI	Рисунок Г.2.12, тип s образцов с XII по XXII

Г.3 Рекомендации по проектированию и применению несущих металлодеревянных балок-ферм на металлических зубчатых косяках (МЗК)

Г.3.1 Выбор оптимального конструктивного решения балки основан на условиях: максимального использования расчетной несущей способности крепления МЗК к поясам; расчетной длительной прочности древесины при растяжении нижнего пояса заданного сечения; деформативности балок не допуская превышения расчетных прогибов допустимых нормативных величин.

Г.3.2 По данным проведенных испытаний опытных ферм была определена расчетная несущая способность крепления под углом 45⁰ одной пары МЗК к поясам балки, величина которой была установленной равной 1000 кгс или 8 кгс/см² при растяжении с учетом площади перфорированной зубьями зоны косяка.

Г.3.3 Используя экспериментальные и нормативные данные при помощи проектно-вычислительного комплекс «SCAD Structure» были сделаны компьютерные расчеты балок различных пролетов с различными сечениями поясов при нагружении их равномерно распределенной нагрузкой.

Результаты расчетов приведены в таблице Г.3.1.

Г.3.4 На рисунках Г.3.1-Г.3.6 приведены графические зависимости: продольных усилий от погонной нагрузки для балок пролетами 3 и 6 м (рис. Г.3.1 и Г.3.2); расчетных прогибов от погонной нагрузки при различных сечениях поясов для балок пролетами 3 и 6 м (рис. Г.3.3 и Г.3.4); расчетных величин шага балок от пролета (рис. Г.3.5); расчетных прогибов от площади сечения поясов балок заданных пролетов (l) и расчетных нагрузок (q) (рис. Г.3.6).

 

 

Таблица Г.3.1

№№ пп.	Конструктивный тип балки	Расчетная нагрузка*), нагрузка, кгс/м2	Расчетные величины балок	Значения расчетных величин балок при пролете l, м
				3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1

С одинарными МЗК

90

шаг s, м 2,200 1,500 1,200 1,000 0,725 0,650 2 прогиб f (расчет-ный/допуст.), мм 9,6 / 20 15,2 / 26 12,1 / 33 29,7 / 40 27,8 / 46 37,5 / 53 3 сечение пояса, мм 38х45 38х45 38х45 38х70 38х70 38х95 4

200

шаг s, м 1,000 0,700 0,550 0,425 0,325 0,250 5 прогиб f (расчет-ный/допуст.), мм 9,6 / 12 15,2 / 16 12,1 / 20 22,4 / 24 25,0 / 28 29,4 / 32 6 сечение пояса, мм 38х45 38х45 38х70 38х95 38х95 38х120 7

С двойными МЗК

90

шаг s, м - - 1,400 1,200 1,000 0,725 8 прогиб f (расчет-ный/допуст.), мм - - 8,2 / 33 32 / 40 34 / 46 38 / 53 9 сечение пояса, мм 38х45 38х45 38х45 38х70 38х95 38х95 10

200

шаг s, м - 0,800 0,600 0,500 0,400 0,300 11 прогиб f (расчет-ный/допуст.), мм - - 13,2 / 20 24 / 24 28 / 28 30 / 32 12 сечение пояса, мм 38х45 38х45 38х70 38х95 38х95 38х120

Примечания: *⁾ Расчетные нагрузки на перекрытия приняты: 200 кгс/м² для междуэтажных перекрытий и 90 кгс/м² для чердачных.

                     **) Для промежуточных значений шага расстановки балок их расчетные величины допускается принимать по интерполяции.

 

Рисунок Г.3.1 - Зависимость продольных усилий     от погонной нагрузки для балки пролетами 3 м

Рисунок Г.3.2 - Зависимость продольных усилий  от погонной нагрузки для балки пролетами 6 м

 

                                                                                                                                                

 

Рисунок Г.3.3 - Зависимость расчетных прогибов  при различных сечениях поясов  от погонной нагрузки балки пролетом 3 м

Рисунок Г.3.4 - Зависимость расчетных прогибов  при различных сечениях поясов  от погонной нагрузки балки пролетом 6 м

 

 

Рисунок Г.3.5 - Зависимость расчетных  величин шага балки от пролета

Рисунок Г.3.6 - Зависимость расчетных прогибов  от площади сечения поясов балок пролетов (l)  и расчетных нагрузок (q)