Назначение защит понижающего трансформатора

3.4.1.     Для защиты от повреждений на выводах, а также от внутренних повреждений трансформатора предусматривается продольная дифференциальная токовая защита без выдержки временем с действием на отключение выключателя 6 кВ и включение короткозамыкателя.

3.4.2.     От повреждений внутри кожуха трансформатора, сопровождающихся выделением газа, и от понижения уровня масла устанавливается газоваязащита с использованием реле РГТ-50.

При слабом газообразовании и понижении уровня масла защита действует на сигнал.

При интенсивном газообразовании защита действует на отключение выключателя 6 кВ и включение короткозамыкателя.

3.4.3.     От токов в обмотках трансформатора, обусловленных внешними многофазными КЗ, предусматривается максимальная токовая защита (МТЗ) с двумя выдержками времени. При недостаточной чувствительности максимальная токовая защита выполняется с комбинированным пуском по напряжению.

С первой выдержкой времени защита действует на отключение выключателя 6 кВ, со второй - на включение короткозамыкателя. 

3.4.4. Для защиты от токов, обусловленных перегрузкой, устанавливается максимальная токовая защита с действием на сигнал. Перегрузка является симметричным режимом, поэтому защита от перегрузки устанавливается в одной фазе.

3,5. Расчет дифференциальной защиты трансформатора с реле РНТ-565

3.5.1.     Предварительно предполагается выполнение дифференциальной токовой защиты с использованием реле РНТ-565, учитывая большое распространение таких защит в эксплуатации. Однако необходимо иметь в виду, что в соответствии с [8] на вновь проектируемых подстанциях использовать для защиты силовых трансформаторов реле РНТ-565 с насыщающимся трансформатором тока (НТТ) не рекомендуется.

3.5.2.     Результаты расчета дифференциальной защиты трансформатора, выполненного в соответствии с рекомендациями [8], приведены в табл. 3.1, 3.2.

Таблица 3.1. Подготовка исходных данных

Наименование величины	Обозначение и расчетная формула	Числовые значения для сторон
		110 кВ	6 кВ
1	2	3	4
Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А
Схема соединения ТТ	-	Δ	Y
Коэффициент трансформации ТТ1		150/5	2000/5
Вторичный ток и плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А2

¹При выборе К_I необходимо стремиться, чтобы вторичные токи в плечах защиты находились в следующих пределах 2,5 А £ £ 5,25 А.

²Значения коэффициентов схемы здесь и далее см. табл. 2.1 [8].

Таблица 3.2. Расчет дифференциальной защиты трансформатора с реле РНТ-565

Наименование величины	Расчетное условие	Расчетная формула	Расчет	Принятое значение	Примечание
Выбор тока срабатывания защиты и предварительная оценка чувствительности
Расчетный ток небаланса при внешнем КЗ в максимальном режиме (без учета составляющей ), А				218,4
Первичный ток срабатывания защиты	1. Отстройка от "броска" тока намагничивания			283,92
	2. Отстройка от максимального первичного тока небаланса
Предварительное значение коэффициента чувствительности при двухфазном КЗ на стороне низшего напряжения (в зоне действия защиты) в минимальном режиме источника питания		В соответствии с ПУЭ [7] требуется обеспечить Кч примерно равный или больший 2,0.		2,04
Расчетный ток срабатывания реле на основной стороне, А (за основную сторону может приниматься сторона, которой соответствует наибольший из вторичных токов в плечах защиты, или сторона основного питания, если вторичные токи в плечах защиты близки по значению (п. 2.1.6.)		За основную сторону принята сторона основного питания с напряжением 110 кВ, как имеющая больший вторичный номинальный ток		16,4	(см. табл. 2.1 [8]),
Число витков обмотки НТТ реле для основной стороны:
расчетное
Предварительно принятое		Трансформаторы тока присоединяются только к уравнительным обмоткам, рабочая обмотка не используется Wр=0 (см. п. 2.5.5 [8]).	6	6
Действительный ток срабатывания реле при принятом числе витков НТТ для основной стороны, А				16,67
Число витков обмотки НТТ реле для неосновной стороны:	Равенство МДС НТТ при внешнем КЗ
Расчетное
Предварительно принятое			8	8
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчетного числа витков неосновной стороны для расчетного повреждения, А				5,28
Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей , А				223,68
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А				288,73
Коэффициент отстройки защиты				1,3
Окончательно принятое число витков обмотки НТТ реле для установки на основной и неосновной сторонах				6	Схема включения реле приведена на рис. 3.1.
				8
Значение коэффициента чувствительности, соответствующее окончательно принятому току срабатывания в режиме, при котором производилась предварительная проверка чувствительности			Коэффициент чувствительности достаточен	2,0

Рис. 3.1. Схема включения реле РНТ-565 с выставленными расчетными витками обмоток НТТ (в однофазном исполнении)

3.5.3. Расчет дифференциальной защиты с реле РНТ-565 показал, что защита имеет достаточную чувствительность (коэффициент чувствительностипримерно равен 2,0 [7]). При меньшем значении коэффициента чувствительности защита выполняется с реле ДЗТ-11.