РАСЧЕТ ОДИНОЧНЫХ СВАЙ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ НА ОСЕВЫЕ ИЦИКЛИЧЕСКИЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ

1. Несущая способность одиночных забивных свай F на осевые нагрузки может бытьопределена одним из методов, перечисленных в табл. 1. Возможность использования любого из этих методовустанавливается авторами проекта в зависимости от степени наличия и надежностиисходных данных по физико-механическим свойствам грунтов основания и наличияопыта применения каждого из методов.

2. При наличии установок статического зондирования следуетотдавать предпочтение методу по п. 5 табл. 1 по сравнению с расчетно-теоретическими методами п.п. 1- 4 табл. 1.

3. Методы, указанные в п. 7, 6 табл. 1 служат для уточнения длины сваи, определенной по п.п. 1- 4 данной табл., для начального периода погружения сваи. Проведение испытанийэталонных или натурных свай осуществляется по разработанному специальномупроекту испытаний.

4. Определение несущей способности одиночных забивных трубчатыхсвай с глубиной погружения до 35 м на осевые вдавливающие нагрузки (п. 1, табл.1) выполняется в соответствии с СНиП 2.02.03-85.

5. Несущая способность одиночных забивных стальных трубчатых свай,погружаемых на глубину более 35 м, определяется методами, указанными в п.п. 2 -4 табл. 1.

6. При определении несущейспособности свай методом эффективных напряжений (п. 2, табл. 1) величина расчетного сопротивления грунта Rпод нижним концом сваи, погруженной в связные грунты, принимаетсяравной 9С_u, где С_u - сопротивление грунта при недренированном сдвиге, а погруженнойв несвязные грунты - по формуле (1).

Таблица1

№№	Наименование метода расчета	Область применения
1.	Расчет по СНиП 2.02.03-85	Сваи с глубиной забивки до 35 м
2.	Метод эффективных напряжений	Сваи с глубиной забивки более 35 м
3.	Полуэмпирический метод с использованием СНиП 2.02.03-85 (ГПИ «Фундаментпроект», НИИОСП)	Сваи с глубиной забивки более 35 м
4.	Полуэмпирический метод с использованием СНиП 2.02.03-85 (НИПИ «Гипроморнефтегаз», НИИОСП)	Сваи с глубиной забивки более 35 м
5.	Метод расчета по результатам статического зондирования	Сваи любой длины
6.	Метод расчета по результатам испытаний эталонных свай статическими нагрузками	Сваи с глубиной забивки более 35 м, уточнение необходимой длины сваи
7.	Метод расчета по результатам испытаний натурных свай статическими нагрузками	Сваи с глубиной забивки более 35 м, уточнение необходимой длины более 35 м
8.	Динамический метод, основанный на волновой теории	Забивные сваи длиной более 35 м

, (1)

-эффективное бытовое (боковое) давление в уровне нижнего конца сваи,определяемое с учетом объемной массы грунта во взвешенном состоянии;

N_q - фактор несущей способности, принимаемый по табл. 2 в зависимости от угла внутреннеготрения грунта j.

Таблица2

Угол внутреннего трения j град	Nq
35	40
30	20
25	12
20	8

7. Величина удельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваипри использовании метода эффективных напряжений определяется по формуле

, (2)

где k - средний коэффициент бокового давления грунта на ствол сваи,принимаемый равным (1 ¸ 0,7);

tgd -средний коэффициент трения грунта о сваю, где dпринимается равным (d = j -5°);

- см. п. 6.

8. При использовании полуэмпирического метода (п. 3, табл. 1) несущая способность сваи определяетсяпо формуле

, (3)

где m -коэффициент условий работы свай в грунте, принимаемый равным 1;

R - расчетное сопротивление грунтапод нижним концом сваи, кПа, (тс/м²), принимаемое при глубинепогружения сваи до 35 м поСНиП2.02.03-85. При глубине погружения сваи более 35 м величина определяется поформуле:

R = k_i · R₃₅, (4)

где k_i - коэффициент, принимаемый равным 1;

R₃₅ - расчетное сопротивление грунта на глубине 35 м, КПа, (тс/м²):той же характеристики, что и характеристика грунта на рассматриваемой глубине;

F - площадь поперечного сечения сваи,м², определяемая по указаниям п. 11;

m_R - коэффициент условий работыгрунта под нижним концом сваи, принимаемый по СНиП 2.02.03-85;

f_ср - среднее расчетное сопротивление на боковой поверхности сваи,кПа (тс/м²), определяемое по указаниям п. 9;

U - наружный периметр сваи, м;

L_з - глубина погружения сваи в грунт, м.

9. Величина среднего расчетногосопротивления по боковой поверхности сваи f_ср определяется по формуле

f_ср = m_n×f_инт., (5)

где m_n - переходный коэффициент, определенный по результатамсистематизации испытаний производственных свай, принимаемый равным 1,5;

f_инт. - интегральное значение расчетного сопротивления на боковойповерхности сваи, КПа (тс/м²), определяемое по формуле

; (6)

U, L_з - те же обозначения, что и в формуле (3);

m_f - коэффициент условий работыгрунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по СНиП 2.02.03-85;

Ф_s - значение несущей способности сваи по боковой поверхности, КН(тс), определяемой по формуле

, (7)

где К_пр - коэффициент перераспределения, определяемый почерт. 1 в зависимости от отношения L_з/d (d - диаметр сваи);

- значение несущейспособности сваи с заданной глубиной погружения L_з, определенной согласно СНиП 2.02.03-85. При этом L_з £ 35 м величина расчетныхсопротивлений грунта под нижним концом сваи R и набоковой поверхности сваи f_i принимаются по табл. 1.2, адля L_з > 35 м - по тем жетаблицам как для L_з = 35 м для соответствующиххарактеристик грунтов.

10. При определении среднего расчетного сопротивления на боковойповерхности сваи f_ср должно соблюдаться условие

f_ср £ 100 кПа (10 тс/м²).

11. Расчет несущей способности сваипо полуэмпирическому методу, указанному в п. 4 табл. 1 приведен в ВСН 51.3-85 г.

12. При определении несущей способности сваи методами, указаннымив п.п. 2 - 4 табл. 1, площадь ее поперечногосечения принимается равной:

а) при учете только наружного трения сваи площади брутто;

б) при учете наружного и внутреннего трения по боковымповерхностям сваи - площади нетто; при этом высоту внутренней грунтовой пробкипринимают равной половине глубины погружения сваи.

13. Метод, указанный в п. 9 табл. 1,позволяет осуществлять текущий контроль за процессом погружения сваи повеличинам отказов и количеству ударов на 25 или 100 см погружения сваи.

Черт. 1. График зависимости отношения от приведенной длины сваи

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое