Размеры корпуса и крышки редуктора

Толщина стенок корпуса:

d=0,025а_w+1;

d=0,025×180+1=5,5 мм.

Принимаем d=8 мм.

Толщина стенок крышки:

d₁=0,02a_w+1;

d₁=0,02×180+1=4,6 мм.

Принимаем d₁=8 мм.

Толщина фланцев:

верхнего пояса корпуса b=1,5d=1,5×8=12 мм;

пояса крышки b₁=1,5d₁=1,5×8=12 мм;

нижнего пояса корпуса р=2,35d=2,35×8=19 мм;

принимаем р=20 мм.

Диаметры болтов:

фундаментных

d₁=(0,03¸0,036)a_w+12;

d₁=17,4¸18,48 мм.

Принимаем болты с резьбой М20.

Крепящих крышку к корпусу у подшипников

d₂=(0,7¸0,75)d₁=14¸15 мм.

Принимаем болты с резьбой М16.

Соединяющих крышку с корпусом

d₃=(0,5¸0,6)d₁=10¸12 мм.

Принимаем болты с резьбой М12.

 

 

Проверка долговечности подшипников

Ведущий вал

Расстояние между серединой подшипника и серединой шестерни:

l₁=75 мм.

Расстояние между серединой подшипника и серединой шкива:

l₂=91 мм.

Реакции опор в вертикальной плоскости

R_1у= R_2y= F_t / 2= 3533 / 2 = 1766, 5 Н.

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости:

М_xш= R_1y×l₁= 1766,5×0,75=1325 Н×м;

Реакции опор в горизонтальной плоскости:

Проверка: –F_r – R_1x+R_2x–F_В = – 1353 – 998,85 + 5344,85 – 2993=0.

Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости:

М _{уп справа} = F_B× l ₂ =2993×0,091 = 272,36 Н×м.

Строим эпюру крутящих моментов. Крутящий момент передаётся с шкива ременной передачи на шестерню редуктора:

М_{к р}= Т₁ =106 Н×м.

Суммарные реакции:

Намечаем радиальные шариковые подшипники № 209 по ГОСТ 8338-75, имеющие d=45 мм; D=85 мм; В=19 мм; С=33,2 кН. [1, c.394]

В соответствии с условиями работы принимаем коэффициенты:

V=1; K_s=1,3; K_T=1 [1, c.214].

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка наиболее нагруженной опоры:

Р_э=V P_r2 K_s K_T; (43)

Р_э =1×5629×1,3×1=7317,7 H.

Расчетная долговечность выбранного подшипника:

(44)

(45)

Условие L_h=2500 часов <L_h1=4483 часов выполнено, подшипник пригоден.

Ведомый вал

Расстояние между серединой подшипника и серединой колеса:

L₃ =77 мм.

Реакции опор в вертикальной плоскости:

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости:

М_xк=R_3y×l₃=1766,5×0,77=1360,2 Н×м.

Реакции опор в горизонтальной плоскости:

Проверка: F_r–R_3x+R_4x=1647 – 1783 + 136 = 0.

Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости:

Строим эпюру крутящих моментов. Крутящий момент передаётся с зубчатого колеса редуктора на муфту:

М_кр=Т₂=489 Н×м.

Суммарные реакции:

Намечаем радиальные шариковые подшипники № 213 по ГОСТ 8338-75, имеющие d=65 мм; D=120 мм; В=23 мм; С=56,0 кН. [1, c.394]

В соответствии с условиями работы принимаем коэффициенты:

V=1; K_s=1,3; K_T=1 [1, c.214].

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка наиболее нагруженной опоры по формуле (43):

Р_э=1×1974×1,3×1=2566,2 H.

Расчетная долговечность выбранного подшипника по формулам (44) и (45):

Условие L_h=20000 часов <L_h1=249318,68 часов выполнено, подшипник пригоден.

Уточненный расчет валов

Примем, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения по отнулевому. Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнения их с допускаемым [S].

Ведущий вал

Материал вала-шестерни – Сталь 45, нормализованная,

s_В=570 МПа.

Предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба:

s_-1=0,43s_В=0,43×570 =245 МПа.

Предел выносливости стали при симметричном цикле касательных напряжений:

t_-1=0,58×245 =142 МПа.

Сечение под шкивом.

Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки, так как в этом сечении изгибающего момента нет, то рассчитывают только на кручение. Крутящий момент Т₁=106 Н×м.

Момент сопротивления кручения нетто сечения вала:

(46)

Амплитуда от нулевого цикла касательных напряжений при кручении вала:

(47)

Находим значения коэффициентов [1, с.165-166]:

К_t=1,6; e_t=0,8; y=0,1.

Определяем коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

(48)

Следовательно, прочность вала обеспечена.

Ведомый вал

Материал вала – Сталь 45, нормализованная, s_В=570 МПа.

Предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба:

s_-1=0,43s_В=0,43×570=245 МПа;

при симметричном цикле касательных напряжений:

t_-1=0,58s_-1=0,58×245=142 МПа.

Сечение под муфтой. Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки, так как в этом сечении изгибающего момента нет, то рассчитывают только на кручение. Крутя щий момент Т₂=498 Н×м.

Момент сопротивления кручению нетто сечения вала:

Амплитуда от нулевого цикла касательных напряжений при кручении вала:

Находим значения коэффициентов:

K_t=1,5; e_t=0,8; y_t=0,1.

Определяем коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

 

 

Определяем коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

(51)

Результирующий коэффициент запаса прочности:

(52)

 

 

Выбор муфты

Выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую МУВП, которая соединяет ведомый вал редуктора с валом барабана конвейера.

Ведомый вал

Определяем расчетный крутящий момент [1, с.278]:

(10.1)

где К_Р=1,5 – коэффициент, учитывающий условия работы [1, с.272].

МУВП 700-60-1.1У3 ГОСТ

Определяем диаметр вала под муфту d, мм:

(10.2)

где – допускаемое напряжение на кручение,

По ГОСТу 12080-66 принимаем

По значениям расчетного вращающего момента и диаметра посадочного отверстия выбираем муфту:

Муфта упругая втулочно-пальцевая МУВП 1000-60-l. 1-УЗ ГОСТу 21424-75.

Определяем наибольшее напряжение изгиба в опасном сечении пальца , МПа:

(10.3)

где – расчетный момент, Н·м;

– диаметр окружности, на которой расположены пальцы,

мм;

– число пальцев,

– длина пальца, ;

– диаметр пальца,

– допускаемое напряжение на изгиб для пальцев,

МПа.

Условие прочности пальца по напряжениям изгиба выполняется.

Определяем наибольшее напряжение на смятие резиновых втулок , МПа:

(10.4)

где – длина втулки,

– допускаемое напряжение на смятие резины,

Условие прочности втулки на смятие выполняется.

 

 

Расчет шпоночных соединений

Шпонки призматические со скругленными торцами.

Размеры сечений по ГОСТ 23369-78.

Материал шпонок: сталь 45, нормализованная.

Ведущий вал

При диаметре шейки вала d=40 мм выбираем шпонку сечением b=12 мм, h=8 мм, глубина паза t₁=5 мм. Принимаем длину шпонки L=70 мм.

Проверяем выбранную шпонку на смятие при допускаемом напряжении [s]_см=110...120 МПа [1, с.170]:

(55)

Условие s_см£[s]_см выполнено.

Ведомый вал

Проверяем шпоночное соединение вала с муфтой, т.к. в этом месте диаметр вала минимальный.

При диаметре шейки вала d=60 мм выбираем шпонку сечением b=18 мм, h=10 мм, глубина паза t₁=7 мм. Принимаем длину шпонки L=80 мм.

Проверяем выбранную шпонку на смятие при допускаемом напряжении [s]_см=110...120 МПа:

Условие s_см£[s]_см выполнено.

При диаметре шейки вала d=80 мм выбираем шпонку сечением b=22 мм, h=14 мм, глубина паза t₁=9 мм. Принимаем длину шпонки L=80 мм.

 

Условие s_см£[s]_см выполнено.

Выбор сорта масла

По таблице 10.8 устанавливаем вязкость масла. При контактных напряжениях s_Н=368 МПа, скорость V=6,3 м/с, рекомендуемая вязкость масла должна быть равна 28×10^-6м²/с. По таблице 10.10 принимаем масло И-30А.

Сборка редуктора

Перед сборкой внутреннюю полость корпуса редуктора тщательно очищают и покрывают маслостойкой краской.

Сборку производят в соответствии со сборочным чертежом редуктора, начиная с узлов валов:

на ведущий вал насаживают мазеудерживающие кольца и шарикоподшипники, предварительно нагретые в масле до 80-100⁰С;

в ведомый вал закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо до упора в бурт вала; затем надевают распорную втулку, мазеудерживающие кольца и устанавливают шарикоподшипники, предварительно нагретые в масле.

Собранные валы укладывают в основание корпуса редуктора и надевают крышку корпуса, покрывая предварительно поверхности стыка крышки и корпуса спиртовым лаком. Для центровки устанавливают крышку на корпус с помощью двух конических штифтов; затягивают болты, крепящие крышку к корпусу.

После этого на ведомый вал надевают распорное кольцо, в подшипниковые камеры закладывают пластичную смазку, ставят крышки подшипников с комплектом металлических прокладок для регулировки.

Перед постановкой сквозных крышек в проточки закладывают манжетные уплотнения, пропитанные горячим маслом.

Далее на конец ведущего вала в шпоночную канавку закладывают шпонку, устанавливают шкив и закрепляют ее торцовым креплением.

Затем ввертывают пробку маслоспускного отверстия с прокладкой и жезловый маслоуказатель.

Заливают в корпус масло и закрывают смотровое отверстие крышкой с прокладкой из технического картона; закрепляют крышку болтами.

Используемая литература

1. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. пособие для учащихся машиностроительных специальностей техникумов/ С.А. Чернавский, К.Н. Боков, И.М. Чернин и др.– М.: Машиностроение, 1988.– 416 с.

2. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. пособие для техникумов. – М.: Высш. шк., 1991. – 432 с.

3. Детали машин: Атлас конструкций. В 2 ч. Ч. 1. – М.: Машиностроение, 1992.– 352 с.

 

 

 

 

 

Формат	Зона	Поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Прим.
				Документация
А1			440301.Б12.15.00.00.00СБ	Сборочный чертеж
				Сборочные единицы
				Маслоуказатель
			440301.Б12.15.00.00.00СБ	Детали
				Корпус
				Крышка
				Вал-шестерня
				Колесо зубчатое
				Вал ведомый
				Крышка подшипника
				Крышка подшипника
				Крышка подшипника
				Крышка подшипника
				Прокладка
				Прокладка
				Кольцо
				Кольцо
				Втулка
				Втулка
				Втулка
				Пробка

 

Формат	Зона	Поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Прим.
				Крышка люка
				Прокладка
				Прокладка
				Стандартные изделия
				Болт ГОСТ 7798-70
				М8-6gх25.58
				М8-6gх25.58
				М12-6gх40.56
				М16-6gх120.56
				М16-6gх140.56
				Винт М5-6gх10.56 ГОСТ
				Гайка ГОСТ 5915-70
				М12-7Н.5
				М16-7Н.5
				Штифт ГОСТ 3129-70
				Шайба ГОСТ 6402-70
				10.65Г
				10.65Г
				12.65Г
				16.65Г
				Шпонка ГОСТ 23360-78
				12х8х56
				18х11х90
				20х12х80
				Манжета 45 ГОСТ 8752-79
				Манжета 70 ГОСТ 8752-79
				Подшипник209 ГОСТ 8338-75
				Подшипник 213 ГОСТ 8338 -75