Расчет сварных соединений угловыми швами.

27.Конструктивные требования к сварным соединениям.

В конструкциях со сварными соединениями следует:

-предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

-обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетом выбранного способа и технологии сварки.

Разделку кромок под сварку следует принимать по стандарту.

Размеры и форму сварных угловых швов следует принимать с учетом следующих условий:

-катеты угловых швов k f должны быть не более 1,2 t, где t – наименьшая толщина соединяемых элементов;

-катеты угловых швов k f следует принимать по расчету

-расчетная длина углового сварного шва ограничивается условием

4*kf *l_w*85 Bf *k f (за исключением швов, в которых усилие действует

на всем протяжении шва), но не менее 40 мм;

-размер нахлестки должен быть не менее 5 tmin, где tmin – минимальная толщина наиболее тонкого из свариваемых элементов;

-соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать,как правило 1:1. Допускается принимать швы с неравными катетами при разных толщинах свариваемых элементов при соблюдении.

Расчет стального настила на прочность.

Расчет стального настила на жесткость.

Определение оптимальной высоты стенки сварной двутавровой балки.

 

 

 

 

34. Определение минимальной высоты стенки сварной двутавровой балки.

Определение толщины и ширины пояса (полки) сварной двутавровой балки.

 

 

 

38. Расчет поясных швов сварной двутавровой балки.

 

Проверка прочности сварной двутавровой балки.

 

Расчет на прочность центрально сжатых элементов (ТКП 45-5.04-274-2012)

 

 

54. Расчет на устойчивость центрально сжатых элементов (ТКП 45-5.04-274-2012).

 

 

Определение условной гибкости центрально сжатого стержня по ТКП 45-5.04-274-2012

Расч. знач. несущей способности по устойчивости: Проверка устойчивости:

137. Определение кольцевых напряжений резервуара со стационарной крышей

Кольцевые напряжения в i-ом поясе стенки следует определять по формулам:

а) для резервуаров со стационарной крышей:

σ₂ = (0,95·1,2pv + 0,9·0,5kpw) δ

k - коэффициент учета изменения ветрового давления по высоте стенки z, определяемый по табл. 6 СНиП 2.01.07-85*, либо, если 5 м ≤ z ≤ 40 м, по формуле:

k = 0,365 ln (z) + 0,157

138. Определение проектной толщины стенки РВС

Проектная толщина стенки t=t_cal+ +c

Коррозия за 20 лет С=0,1*20,0=20мм

Толщина стенки t_cal=max

te-эксплуатационная толщина стенки

tg-из расчета гидравлического испытания водой

tk- конструктивная толщина

дельта - минусовой допуск на прокатный лист(по сорт.)= -0,45

Необходимая толщина стенки при эксплуатации (из условия прочности основного металла)

tc=

p- плотность жидкости кг/cм³

hi-расстояние между поясами резервуара с учетом фиксированного расстояния от каждого пояса -30см

r-радиус резервуара

Требуемая толщина стенки при гидравлических испытаниях

t_s=

t=t_cal(большее из t)+ +c

Окончательно по сортаменту принимаем толщину листа

 

Основы расчета каркаса.

Работа под нагрузкой и расчет элементов конструкций. Каркас рассчитывают на прочность и жесткость. При расчете на прочность несущую способность каркаса проверяют на действие постоянных вертикальных нагрузок от веса конструкций, временных вертикальных нагрузок на перекрытиях и горизонтальных сил от ветра (СНИП). Проверка первая состоит в определении отклонения верха каркаса от вертикали (горизонтальный прогиб каркаса) под влияниям горизонтальных сил от действия ветра, вторая заключается в определении перекоса каркаса в отдельных панелях и производится, если жесткость стеновых ограждений не учитывается при расчете каркаса.