Расчет нагревательных приборов в лестничной клетке

 

Требуемый номинальный тепловой поток от нагревательного прибора на лестничной клетке определяется по формуле:

(6.1)

где β₁ – коэффициент учитывающий движение теплоносителя в отопительном приборе лестничной клетки, β₁=1, определяемый по [6].

φ₁ – коэффициент, учитывающий действительный температурный напор прибора.

(6.2)

где n – характеристика нагревательного прибора, n=1,2

Δt_лк – температурный напор отопительного прибора лестничной клетки.

(6.3)

Т_{вх лк} – температура теплоносителя на входе в отопительный прибор лестничной клетки.

Твх лк=Тг, оС

(6.4)

Т_{вх лк}=Т_г=120 ^оС

Т_{вых лк} – температура теплоносителя на выходе из отопительного прибора лестничной клетки.

(6.5)

где Q_лк – теплопотери в лестничной клетки по таблице 2.1;

G_{пр лк} – максимальный эксплутационный расход через нагревательный прибор лестничной клетки, G_{пр лк}=0,25 кг/с;

t_{в лк} – температура воздуха на лестничной клетке 16 ⁰С.

φ₂ – коэффициент, учитывающий действительный расход теплоносителя через прибор лестничной клетки.

(6.6)

 

 

φ₃ – коэффициент, учитывающий отличие барометрического давления в районе строительства от значения 101,33 кПа, определяется по таблице 9.1 [5].

 

Q_тр – количество теплоты отдаваемое трубопроводами, Вт;

Q_пр – требуемая теплоотдача отопительного прибора, Вт.

, Вт	(6.7)
	(6.8)

- длины горизонтальных и вертикальных участков трубопроводов в пределах лестничной клетки, м.

Таким образом, =1,1 м, =0,9 м.

- удельная теплоотдача неизолированных горизонтальных и вертикальных трубопроводов, принимаемые в зависимости от диаметра 20 мм и Δt прибора лестничной клетки, по таблице 2 приложение 3 [6].

По таблице 1 приложение 3 [6] по величине принимается =2·1,848=3,696 кВт.

Количество секций на отопительном приборе лестничной клетки:

(6.9)

где q_н – номинальный тепловой поток принятого типа нагревательного прибора, кВт.

 

Значит, для установки на лестничную клетку принимаем два конвектора «Аккорд» К2А-2,94 с одной секцией.

 

Таблица 6.1 Характеристики конвектора без кожуха «Аккорд» К2А-2,94

Условное обозначение типоразмера	Номинальный тепловой поток типоразмера, кВт	Показатели степени	Пределы расходов теплоносителя для значения m
n	m
К2А-2,94	1,848	1,2	0,03	0,01…0,25

 

Расчет и выбор оборудования узла управления

 

Подбор насосов

Насосы, расположенные в узле управления, подбираются по потерям давления Н и по расчетному расходу G_со в системе отопления.

Потери давления в системе отопления:

,м

(7.1)

ΔP_со – потери давления в системе отопления, Па;

∑ΔP_ветви – суммарные потери давления в поквартирной ветке с учетом потерь давления в запорно-регулирующей арматуре и оборудовании на ней, Па;

∑ΔP_ст – суммарные потери давления в стояках с учетом потерь давления в шаровых кранах, Па;

ΔP_м – потери давления в магистралях главного циркуляционного кольца, Па;

ΔP_е – естественное давление, возникающее в системе отопления при работе ее в переходной период, если нагревательные приборы расположены выше узла управления:

,Па

(7.2)

где: h – вертикальное расстояние между центром нагрева (ось узла управления) и центром охлаждения (ось прибора), м;

g – ускорение свободного падения, м/с²;

ρ_t=40, ρ_t=50 – плотности теплоносителя при t=40 ⁰C и t=50 ⁰C, кг/м³;

Расчетный расход теплоносителя в системе отопления:

,т/ч

(7.3)

где – фактическая тепловая мощность системы отопления, Вт;

Вт

(7.4)

где – расчетные тепловые потери здания без учета теплопотерь лестничной клетки, Вт;

Q₁=98538 Вт

b₁ – коэффициент учета дополнительного теплового потока, устанавливаемого в отопительных приборах за счет округления расчетной величины, для чугунных радиаторов, b₁=1,04, определяется по таблице 7.1 [3];

b₂ – коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных ограждений при отсутствии теплозащитных экранов, для чугунных радиаторов b₂ = 1,01, определяется по таблице 7.2 [3];

Q₂ – потери теплоты трубопроводами, проходящими в не отапливаемых помещениях, зданиях, Вт:

, Вт

(7.5)

где q_i – удельная нормируемая теплоотдача поверхности теплоизолированного трубопровода, принимаемая в зависимости от трубопровода (подающий или обратный) и от диаметра участков магистралей, Вт/м, по таблице 7.3 [3];

l_i – длина участка, м.

Q₂=19·21+21·5,3= 510 Вт

Q₃ – тепловой поток, регулярно поступающий от освещения, оборудования и людей, который следует учитывать в целом на систему отопления здания, Вт. Принимается из расчета 10 Вт на 1 м²:

Q3 = nэт·Sзд·10, Вт

(7.6)

 

где n_эт – количество этажей здания;

S_зд – общая площадь этажа, м².

Q₃=9·281,52·10=25337 Вт

Па

м

Принимаем насос Wilo-TOP-RL 30/6,5.