Стены техподполья, цокольного и первого этажей.

Запас площади армирования в среднем составляет 250-300%.

Запас несущей способности в среднем составляет 200%.

Стены 3-9 этажей.

Запас площади армирования в среднем составляет 300-350%.

Запас несущей способности в среднем составляет 250%.

Стены 10-15 этажей.

Запас площади армирования в среднем составляет 200-250%.

Запас несущей способности в среднем составляет 190%.

Стены 16-18 этажей.

Запас площади армирования в среднем составляет 220-260%.

Запас несущей способности в среднем составляет 200%.

Критичными для стен являются следующие внутренние факторы: сочетание продольной силы и момента.

2) Для всех стен здания армирования, выполненного по расчету с учетом сейсмических воздействий в РСУ (п. 2.17,2-ой абзац СНиП 11 -7-81" Строительство в сейсмических районах)) недостаточно для восприятия действующих усилий. Имеются участки, которые необходимо усилить. См. графические результаты и оценивать необходимость усиления по месту. Параметры вычисления площадей армирования и проверки по трещинностойкости стен смотреть в пункте 4.4 текущего отчета.

Стены техподполья, цокольного, первого и второго этажей.

Дефицит площади армирования в среднем составляет 325-375%.

Дефицит несущей способности в среднем составляет 400%.

На отдельных участках поперечных стен (цифровые оси) процент армирования превышает допустимую величину армирования, которая составляет 5%.

Стены 3-9 этажей.

Дефицит площади армирования в среднем составляет 550-600%.

Дефицит несущей способности в среднем составляет 650%.

На отдельных участках продольных стен (буквенные оси) в зонах перемычек процент армирования превышает допустимую величину армирования, которая составляет 5%.

Стены 10-15 этажей.

Дефицит площади армирования в среднем составляет 500-600%.

Дефицит несущей способности в среднем составляет 550-650%.

Стены 16-18 этажей.

Дефицит площади армирования в среднем составляет 180-220%.

Дефицит несущей способности в среднем составляет 200-250%.

Критичными для стен являются следующие внутренние факторы: сочетание продольной силы и момента, а также поперечной силы.

Выводы:

Необходимо выполнить комплекс мероприятий, обеспечивающих повышение несущей способности и эксплуатационных свойств строительных конструкций (монолитных стен здания) по сравнению с фактическим состоянием/проектными показателями.

В качестве дальнейших мероприятий следует рассматривать:

1) Усиление стен согласно специально разработанному проекту с учетом настоящих результатов расчета и сейсмического воздействия.

Усилению подлежат все стены, результаты армирования которых по расчету и проекту не согласовываются с точки зрения нехватки существующего армирования. Локальное требование усиления конструкций стен должно быть уточнено конструктором по месту.

Рекомендации: способ усиления стен может быть выполнен по следующим схемам:

1) Устройство обетоннированной металлической обоймы

2) Устройство железобетонной обоймы

3) Устройство железобетонного наращивания

Проект усиления должен учитывать настоящие результаты расчета и основываться на предложенных способах усиления, которые описаны подробно в А.И. Мальганов «Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий»

2) В силу аварийного состояния здания – снос строительных конструкций верхних этажей.

Выбранный вариант должен быть экономически обоснован.

Армирование балок

Проверка принятого армирования наиболее нагруженной балки приведена для двух случаев нагружения (с/без учета сейсмического воздействия)

Проверка сопротивления железобетонного сечения балки в составе перекрытия между 18м этажом и машинным отделение между осями В-Д без учета сейсмических воздействий в РСУ.

Расчет выполнен по СНиП 52-01-2003 (Россия)

Коэффициент надежности по ответственности _n = 1

 

Длина элемента 6 м

Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY 1

Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ 1

Случайный эксцентриситет по Z 15 мм

Случайный эксцентриситет по Y 15 мм

Конструкция статически неопределимая

Предельная гибкость - 200

Сечение

b = 400 мм h = 620 мм a1 = 50 мм a2 = 60 мм

S1 - 228 + 228, второй ряд 412 Расстояние в свету между рядами 225 мм) S2 - 228 + 228 Поперечная арматура вдоль оси Z 2412, шаг поперечной арматуры 250 мм Поперечная арматура вдоль оси Y 2412, шаг поперечной арматуры 250 мм

 

Арматура	Класс	Коэффициент условий работы
Продольная	A400	1
Поперечная	A240	1

 

 

Бетон

Вид бетона: Тяжелый

Класс бетона: B20

Коэффициент условий твердения 1

Коэффициенты условий работы бетона

Учет нагрузок длительного действия _b1 0,9

Результирующий коэффициент без _b1 1

 

Трещиностойкость

Ограниченная ширина раскрытия трещин

Требования к ширине раскрытия трещин выбираются из условия сохранности арматуры

Допустимая ширина раскрытия трещин:

Непродолжительное раскрытие 0,4 мм

Продолжительное раскрытие 0,3 мм